5．1．7 表5.1.7給出的扣件抗滑承載力設計值，是根據現行國家標準《鋼管腳手架扣件》規定的標準值除以抗力分項系數1.25得到的。
　　5．1．8 表5.1.8的容許撓度是根據現行國家標準《冷彎薄壁型鋼結構技術規范》（GB J18）及《鋼結構設計規范》（GB J17）的規定確定的。
　　5．1．9 本條規定立桿的容許長細比大于現行國家標準《鋼結構設計規范》（GB J17）第5.3.7條規定的150，說明如下：
　　幾十年來，我國和英、日、德等國一直采用直徑為48mm、壁厚為3~4mm的鋼管。搭設步距為1.8~2.0m的裝修腳手架，其長細比用本規范第5.3.3條規定的計算長度系數計算均大于150（表1），若采用150就不能滿足使用要求。為此，本條參考了英國同類標準BS5973－1981的規定，確定了表5.1.9給出的容許值。
　　由于其它壓（拉）桿是按單根桿件進行驗算，不能采用本規范表5.3.3給出的μ值，而取μ=1.27，這是按步距、縱距無數為2m+0.2m時，斜桿的長度在[λ]=250條件下計算確定。

表1　　我國現有雙排腳手架采用的長細比

注：表中λ值未考慮計算長度附加系數k值（見本規范第5.3.5條）。
　　5．2 縱向水平桿、橫向水平桿計算
　　5．2．1~5．2．4 對受彎構件計算規定的說明：
　?。?） 關于計算跨度取值，縱向水平桿取立桿縱距，橫向水平桿取立桿橫距，便于計算也偏于安全；
　?。?） 內力計算不考慮扣件的彈性嵌固作用，將扣件在節點處抗轉動約束的有利作用作為安全儲備。這是因為，影響扣件抗轉動約束的因素比較復雜，如扣件螺栓擰緊扭力矩大小、桿件的線剛度等。根據目前所做的一些實驗結果，提出作為計算定量的數據尚有困難；
　?。?） 縱向、橫向水平桿自重與腳手板自重相比甚小，可忽略不計；
　　（4） 為保證安全可靠，縱、橫向水平桿的內力（彎矩、支座反力）應按不利荷載組合計算。有關縱、橫向水平桿在不利荷載組合下的內力計算方法可在建筑結構靜力計算手冊中直接查到；
　　（5） 橫向水平桿計算簡圖中，本條規定外伸長度不超過500mm，在伸出長度上的荷載規定為300mm，這是根據我國施工工地的實示情況確定的。
　　圖5.2.4的橫向水平桿計算跨度，適用于施工荷載由縱向水平桿傳至立桿的情況，當施工荷載由橫向水平桿傳至立桿時，作用在橫向水平桿上的是縱向水平桿傳下的集中荷載，應注意按實際情況計算。此圖只說明橫向水平桿計算跨度的確定方法。
　　在第5.2.1條中未列抗剪強度計算，是因為鋼管抗剪強度不起控制作用。如φ48×3.5的Q235－A級鋼管，其抗剪承載力為：

上式中K1為截面形狀系數。一般橫向、縱向水平桿上的荷載由一只扣件傳遞，一只扣件的抗滑承載力設計值只有8.0kN，遠小于[V]，故只要滿足扣件的抗滑力計算條件，桿件抗剪力也肯定滿足。
　　5．2．5 腳手板荷載和施工荷載是由橫向水平桿（南方作法）或縱向水平桿（北方作法）通過扣件傳給立桿。當所傳遞的荷載超過扣件的抗滑承載能力時，扣件將沿立桿下滑，為此必須計算扣件的抗滑承載力。立桿扣件所承受的最大荷載，應按其荷載傳遞方式經計算（或查建筑結構靜力計算手冊）確定。
　　5．3 立桿計算
　　5．3．1~5．3．4 考慮到扣件式鋼管腳手架是受人為操作因素影響很大的一種臨時結構，設計計算一般由施工現場工程技術人員進行，故所給腳手架整體穩定性的計算方法力求簡單、正確、可靠。應該指出，第5.3.1條規定的立桿穩定性計算公式，雖然在表達形式上是對單根立桿的穩定計算，但實質上是對腳手架結構的整體穩定計算。因為公式5.3.3中的μ值是根據腳手架的整體穩定試驗結果確定的。
　　現就有關問題說明如下：
　?。?） 腳手架的整體穩定
　　腳手架有兩種可能的失穩形式：整體失穩和局部失穩。
　　整體失穩破壞時，腳手架呈現出內、外立桿與橫向水平桿組成的橫向框架，沿垂直主體結構方向大波鼓曲現象，波長均大于步距，并與連墻件的豎向間距有關。整體失穩破壞始于無連墻件的、橫向剛度較差或初彎曲較大的橫向框架（圖4）。一般情況下，整體失穩是腳手架的主要破壞形式。

　　

局部失穩破壞時，立桿在步距之間發生小波鼓曲，波長與步距相近，內、外立桿變形方向可能一致，也可能不一致。
　　當腳手架以相等步距、縱距搭設，連墻件設置均勻時，在均布施工荷載作用下，立桿局部穩定的臨界荷載高于整體穩定的臨界荷載，腳手架破壞形式為整體失穩。當腳手架以不等步距、給距搭設，或連墻件設置不均勻，或立桿負荷不均勻時，兩種形式的失穩破壞均有可能。
　　由于整體失穩是腳手架的主要破壞形式，故本條只規定了對整體穩定按公式（5.3.1－1）、（5.3.1－2）計算。為了防止局部立桿段失穩，本規范除在第6.3.3條中將底層步距限制在2m以下外，尚在本規范第5.3.5條中規定對可能出現的薄弱的立桿段進行穩定性計算。
　?。?） 關于腳手架立桿穩定性按軸心受壓計算（5.3.1－1、2）的說明
　　1） 穩定性計算公式中的計算長度系數μ值，是反映腳手架各桿件對立桿的約束作用。本規范規定的μ值，采用了中國建筑科學研究院建筑機械化研究分院1964年~1965年和1986年~1988年、哈爾濱工業大學土木工程學院于1988年~1989年分別進行原型腳手架整體穩定性試驗所取得的科研成果，其μ值在1.5~2.0之間。它綜合了影響腳手架整體失穩的各種因素，當然也包含了立桿偏心受荷（初偏心e=53mm，圖3）的實際工況。這表明按軸心受壓計算是可靠的、簡便的。
　　2） 關于施工荷載的偏心作用。施工荷載一般是偏心地作用于腳手架上，作業層下面鄰近的內、外排立桿所分擔的施工荷載并不相同，而遠離作業層的內、外排立桿則因連墻件的支承作用，使分擔的施工荷載趨于均勻。由于在一般情況下，腳手架結構自重產生的最大軸向力與由不均勻分配施工荷載產生的最大軸向力不會同時相遇，因此公式（5.3.1－1）、（5.3.1－2）的軸向力N值計算可以忽略施工荷載的偏心作用，內、外立桿可按施工荷載平均分配計算。
　　試驗與理論計算表明，將3.0kN/m2的施工荷載分別按偏心與不偏心布置在腳手架上，得到的兩種情況的臨界荷載相差在5.6%以下，說明上述簡化是可行的。
　　（3） 腳手架立桿計算長度附加系數k的確定
　　本規范采用《建筑結構設計統一標準》（GBJ 68）規定的“概率極限狀態設計法”，而結構安全度按以往容許應力法中采用的經驗安全系數K校準。K值為：強度K1≥1.5，穩定K2≥2.0?？紤]腳手架工作條件的結構抗力調整系數值，可按承載能力極限狀態設計表達式推導求得：
　　1） 對受彎構件：
　　不組合風荷載

上列式中 SGk、SQk——永久荷載與可變荷載的標準值分別產生的內力和。對受彎構件內力為彎矩、剪力，對軸心受壓構件為軸力；
　　SWk——風荷載標準值產生的內力；
　　f——鋼材強度設計值；
　　fk——鋼材強度的標準值；
　　W——桿件的截面模量；
　　φ——軸心壓桿的穩定系數；
　　A——桿件的截面面積；
　　0.9，0.2，1.4，0.85——分別為結構重要性系數，恒荷載分項系數，活荷載分項系數，荷載效應組合系數；

公式（5.3.6－1，5.3.6－2）是根據公式（5.3.1－1，5.3.1－2）推導求得。
　　5．3．7 規定腳手架高度不宜超過50m的依據：
　　（1） 根據國內幾十年的實踐經驗及對國內腳手架的調查，立桿采用單管的落地腳手架一般在50m以下。當需要的搭設高度大于50m時，一般都比較慎重地采用了加強措施，如采用雙管立桿、分段卸荷、分段搭設等方法。國內在腳手架的分段搭設、分段卸荷方面已經積累了許多可靠、行之有效的方法和經驗。
　?。?） 從經濟方面考慮。搭設高度超過50m時，鋼管、扣件的周轉使用率降低，腳手架的地基基礎處理費用也會增加。
　?。?） 參考國外的經驗。美國、日本、德國等也限制落地腳手架的搭設高度：如美國為50m，德國為60m，日本為45m等。
　　本條提出的腳手架搭設高度限值[H]，是考慮到腳手架是施工現場搭設的臨時結構，其結構安全度受人為因素影響很大，高度越高不安全隱患越大。為確保高層腳手架的安全，特按照英國標準《腳手架實施規范》（BS 5975－1982）第33.7.6條作此規定。
　　從安全和經濟考慮，根據我國的歷史經驗，理論搭設高度HS在25m及25m以下不考慮高度安全系數。
　　5．4 連墻件計算
　　國內外發生的腳手架倒塌事故，幾乎都是由于連墻件設置不足或連墻件被拆掉而未及時補救引起的。為此，本規范把連墻件計算作為腳手架計算的重要部分。
　　5．4．1 關于公式（5.4.1）中No的取值，說明如下：
　　為起到對腳手架發生橫向整體失穩的約束作用，連墻件應能承受腳手架平面外變形所產生的連墻件軸向力。此外，連墻件還要承受施工荷載偏心作用產生的水平力。
　　根據鋼結構穩定理論，屈曲剪力可取壓桿穩定承載力的2%，經對步距h=1.8m的常用腳手架進行計算，結果列于表2。


 

施工荷載偏心作用產生的水平力比較復雜，主要與施工荷載偏心大小、腳手架連墻件豎向間距有關。由于對施工荷載偏心情況缺少調查統計資料，難以給出水平力數值，故考慮其作用，與連墻件軸向力合在一起暫取No。
　　5．5 立桿地基承載力計算
　　5．5．1 公式（5.5.1）是根據現行國家標準《建筑地基礎設計規范》（GBJ 7）規定確定的。腳手架系臨時結構，故本條只規定對立桿進行地基承載力計算，不必進行地基變形驗算。
　　考慮到地基不均勻沉降將危及腳手架安全，因此，在第8.2.3條中規定了對腳手架沉降進行經常檢測。
　　5．5．2~5．5．3 本條對立桿地基承載力設計值規定的調整系數，是參考英國標準BS 5975－1982第33條的規定確定的。
　　由于立桿基礎（底座、墊板）通常置于地表面，地基承載力設計值容易受外界因素的影響而下降，故立桿的地基計算應與永久建筑的地基計算有所不同。為此，在英國標準中，對立桿地基計算作了一些特殊的規定，即采用調整系數對地基承載力設計值予以折減，以保證腳手架安全。
　　5．6 模板支架計算
　　5．6．2 長期以來，我國施工現場普遍采用扣件與鋼管搭設水平結構（樓板、梁、陽臺）的混凝土模板支架。
　　為保證扣件式鋼管模板支架的穩定性，支架立桿的計算長度是借鑒英國標準《腳手架實施規范》（BS 5975－1982）第46.2條的規定。該規定將立桿上部伸出段按懸臂考慮，這有利于限制施工現場任意增大伸出長度。若伸出長度為0.3m，則計算長度為lo=h+2×0.3=h+0.6，當步距h=1.8時，則lo-2.4m，其計算長度系數μ=2.4/1.8=1.333，比目前通常取μ=1的值提高33.3%，對保證支架穩定有利。